Кран козловой двухконсольный (стр. 4 из 7)

Определение размеров блоков:

, (3.61)

, (3.62)

где D_бл2 и D_бл3 – диаметр по дну желоба направляющего и уравнительного блоков соответственно; h₂ и h₃ – коэффициенты выбора минимальных диаметров направляющего и уравнительного блока соответственно, h₂ = 20, h₃ = 14 [1].

,

.

Таблица 7 Основные размеры блоков.

Dр, мм	D1, мм	D2,мм	d, мм	d2, мм	d3, мм	lcт, мм	h,мм	h1, мм	h2, мм
320	276	170	80	120	30	42	13	8	22

Выбор подшипников блоков

Ширина подшипника В, мм:

, (3.63)

где l_ст – длина ступицы, мм; δ – толщина стопорного кольца мм, δ=5мм[1].

.

Выбран подшипник 208 40х80х18.

Упорный подшипник крюка выбирается по диаметру ненарезанной части крюка, d=85мм, и проверяются по статической нагрузке G_ст, Н:

, (3.64)

.

Принят подшипник упорный шариковый одинарный 8217 85х1250х31, С₀=235·10³Н .

Высота гайки крюка Н, мм:

, (3.65)

где l₂ – длина нарезанной части хвостовика, мм.

.

Должно выполняться условие:

, (3.66)

, (3.67)

где t – шаг резьбы мм, t = 3мм; [р] – удельное давление в резьбе МПа, [р] =10МПа [1] .

.

.

Условие 3.66 выполняется.

Ширина траверсы B, мм:

, (3.68)

.

Высота траверсы h, мм:

, (3.69)

где Н₁ – высота упорного подшипника.

.

Диаметр отверстия в траверсе под хвостовиком крюка d_т, мм:

, (3.70)

.

Диаметр цапфы

, но не больше диаметр оси блоков:

, (3.71)

, принято 40мм.

Толщина серьги, мм:

, (3.72)

где [σ_см] – допускаемое давление на смятие, [σ_см]=100МПа.

Ширина серьги, мм:

, (3.73)

.

Эскизная компоновка крюковой подвески, расчетные схемы оси блоков и траверсы изображены на рис.3.

Расчет оси блоков.

Таблица 8 - К расчету оси блоков

lp, мм	а1, мм	а2, мм
157	31,5	47

,

Реакции опор R_А =R_В:

, (3.74)

, (3.75)

,

.

Изгибающие моменты в сечениях 1-1 и 2-2 (рис.3а):

, (3.76)

.

, (3.77)

,

Диаметр оси блоков проверяется на прочность по условию:

, (3.78)

где [σ_изг] – допускаемое напряжение изгиба, по формуле 3.60, [σ_изг]=177МПа.

.

Расчет траверсы.

Реакции опор R_А = R_В:

, (3.79)

, (3.80)

Изгибающий момент в сечении 1-1 (рис. 3 б), Нм:

, (3.81)

.

Проверка траверсы на напряжения изгиба от момента в среднем сечении, ослабленном отверстием для крюка:

, (3.82)

где W- момент сопротивления сечения траверсы относительно горизонтальной оси:

, (3.83)

,

Проверка цапф траверсы на напряжения изгиба:

, (3.84)

где М_ц – изгибающий момент у основания цапфы:

, (3.85)

.

4. Расчет заданных сборочных единиц

4.1 Определение основных размеров

4.1.1Выбор ходовых колес крана

Рисунок 4 Схема к определению максимальной нагрузки на колесо.

, (4.1)

где G_М – вес крана; G_Т – вес тележки:

, (4.2)

где G_каб – вес кабины, G_каб =14кН:

,

.

Приводное колесо: двухребордное, D = 500мм, исполнение 1. К2РП-500-1ОСТ 24.09-75

Неприводное: К2РН-500ОСТ 24.09-75. Тип рельса: Р43

Выбранный рельс проверим по условию:

, (4.2.1)

где В – ширина дорожки катания колеса, В=100мм [1]; b – ширина головки рельса, b = 70мм.

,

Условие 4.2.1 выполняется.

Проверка колеса по напряжению смятия при точечном контакте, МПа:

, (4.3)

где [σ_N] – допускаемое напряжение при приведенном числе оборотов N за срок службы; К – коэффициент, зависящий от отношения радиуса закругления головки рельса R к диаметру поверхности катания колеса,

К = 0,119[1]; К_τ - коэффициент, учитывающий влияние тангенсальной нагрузки на напряжения в контакте, К_τ = 1,1[1] ; К_Д – коэффициент динамичности:

, (4.4)

где а_ж – коэффициент, зависящий от жесткости кранового пути, а_ж=0,2[1].

,

, (4.5)

где [σ₀] – допускаемое напряжение, [σ₀] =700МПа, Сталь 50[1] ;

, (4.6)

где N_с –полное число оборотов колеса за срок службы:

, (4.7)

где v_с – усредненная скорость передвижения колеса, м/с:

, (4.8)

где β - коэффициент зависящий от отношения времени неустановившегося движения t_н, к полному времени передвижения t, β =0,8[1]; Т – машинное время работы колеса, ч, за срок службы, Т=3200ч; v – коэффициент приведенного числа оборотов, принимают в зависимости от отношения

, (4.9)