Проектирование обогатительной фабрики (стр. 4 из 11)
Дренированный ферросилиций подается в зумпф кондиционной суспензии, а отмытый - в зумпф разбавленной суспензии.
Кондиционная суспензия возвращается в процесс, непосредственно в смесительную емкость.
Концентраты тяжелосредной сепарации далее поступают в цех окончательной доводки где грохотятся на более узкие классы (-32+12, -12+6, -6+3 и -3+1мм) и подвергаются основной и контрольной рентгенолюминесцентной сепарации. Кондиционные концентраты попадают на сортировочные ящики для ручной разборки. Хвосты крупностью -32+12мм и -12+6мм объединяются и передаются в узел ВПВД. Хвосты крупностью-6+3мм и -3+1мм направляются в узел липкостной сепарации. Концентраты липкостной сепарации, после отмывки от жира и подсушки, отправляются на ручную разборку, а хвосты возвращаются на доизмельчение.
2.2 Расчет качественно-количественной схемы
Технологические результаты обогащения того или иного полезного ископаемого нельзя оценить при помощи одного какого-либо показателя. Необходимо учитывать несколько основных показателей, характеризующих процесс обогащения в целом. К основным показателям относят: содержание компонента в исходном сырье и продуктах обогащения; выход продуктов обогащения; извлечение компонентов в продукты обогащения.
Все технологические показатели обогащения взаимосвязаны. Поэтому, зная значения одних, можно расчетным путем получить значения других. Если нам известно содержание полезного компонента в исходном сырье и продуктах обогащения, то можно подсчитать выходы продуктов обогащения, извлечение полезного компонента в концентрат и т.д. Целью расчета является определение для всех продуктов и операций схемы ряда показателей, характеризующих технологический процесс качественно и количественно.
При расчете качественно-количественной схемы используются уравнения баланса:
по руде и продуктам обогащения:
; (2.1)где γк – выход концентрата, %;
γхв – выход хвостов, %.
по ценному компоненту:
(2.2)где α – содержание ценного компонента в исходной руде, %;
άк – содержание ценного компонента в концентрате, %;
άхв – содержание ценного компонента в хвостах, %;
Выход продуктов обогащения находим по формуле:
(2.3)где Qn – выход н-го продукта обогащения, т/ч;
Q1 – исходная производительность, т/ч.
Извлечение рассчитываем по формуле:
(2.4)где εβ – извлечение ценного компонента, %;
γ – выход продуктов обогащения, %;
α и β – содержание ценного компонента в исходной руде и в продуктах обогащения соответственно, %.
1 Рассчитываем производительность (Q) для каждой операции и продуктов.
Q1 = Q2 = 300 т/ч; С=36т/ч
300-100%
Х-136%
Частный выход слива 1ст классификации составляет 41 %, отсюда:
408– 100 %
Х –41%
Q4 = Q3 – Q5 =408–167,28= 240,72т/ч
Частный выход классов + 32мм и – 1 мм составляет 4% и 56 % соответственно, отсюда:
240,72– 100 %
Х – 4 %
240,72– 100 %
Х –56%
Q7 = Q4 – Q6 – Q8 =240,72–9,63–134,8= 96,3т/ч
Частный выход слива 2ст классификации составляет 36 %, отсюда:
167,28– 100 %
Х –36%
Q9 = Q5 – Q10 =167,28–60,22= 107,06т/ч
Частный выход класса – 1 мм (14 продукта) принимаем 32 %, отсюда:
107,06– 100%
Х –32%
Q13 = Q9 – Q14 =107,06–34,502= 72,558т/ч
Q21 принимаем 10,53 т/ч, таким образом нагрузка на VI стадию грохочения составит: Q = 10,53 + 96,3 + 72,558 = 179,388 т/ч.
Частный выход классов – 32 +6мм и – 1мм составляет 33% и 9% соответственно, отсюда:
179,388 – 100%
Х – 33%
179,388 – 100%
Х – 9%
Q16 = Q – Q15 – Q17 = 179,388 – 59,198 – 16,145 = 104,045 т/ч;
Частный выход концентрата ТСС крупностью -32 +6мм составляет 9%, отсюда:
59,198 – 100%
Х – 9%
Q24 = Q15 – Q23 = 59,198 – 5,328 = 53,87 т/ч;
Частный выход концентрата ТСС крупностью – 6 +1мм составляет 23%, отсюда:
104,045 – 100%
Х – 23%
Q26 = Q16 – Q25 = 104,045 – 23,92 = 80,125 т/ч;
300 – 100 %
Х – 36%
Q11 = С – Q26 = 108 – 80,125 = 27,875 т/ч;
Q12 = Q6 + Q24 – Q11 = 9,63 + 53,87 – 27,875 = 35,6 т/ч;
Q22 = Q1 – Q8 – Q10 – Q14 – Q17 – Q25 – Q23 ;
Q22 = 300 – 134,8 – 60,22 – 34,502 – 16,145 – 23,93 – 5,328 = 20,075 т/ч;
Частный выход класса + 32 мм (20 продукт) составляет 2%, отсюда:
36,6 – 100%
Х – 2%
Q18 = Q19 = Q12 +Q20 = 35,6 + 0,727 = 36,327 т/ч.
2 Для каждой операции схемы составляем систему уравнений, решая которую определяем выхода продуктов и содержание ценного компонента в них. Общий выход продуктов рассчитываем по формуле (2.3).
I Дробление
γ1 = γ2 = 100%; β2 = β = 10%; ε2 = ε1 =100%.
II Самоизмельчение
γ2 + γ26 + γ11 = γ3
γ2β2 + γ26β26 + γ11β11 = γ3β3
Решаем первое уравнение системы
γ2 + γ26 + γ11 = γ3
100 + 26,705+ 9,295 = 136
Решаем второе уравнение системы
γ2β2 + γ26β26 + γ11β11 = γ3β3
Известно α = 10%, принимаем β26 = 4%, β11 = 6%.
100·10 + 26,705·4 + 9,295·6 = 136·β3
1000 + 106,82 + 55,77 = 136·β3
1162,59 = 136·β3
β3 = 1162,59 : 136
β3 = 8,55%.
По формуле (2.4) находим извлечение ценного компонента по продуктам обогащения:
III Классификация
γ3 = γ4 +γ5
γ3β3 = γ4β4 + γ5β5
Решаем первое уравнение системы
γ3 = γ4 +γ5 136 = 80,24 + 55,76
Решаем второе уравнение системы
γ3β3 = γ4β4 + γ5β5
Известно β3 = 8,55%, принимаем β4 = 11,5%;
136 · 8,55 = 80,24 · 11,5 + 55,76 · β5
1162,59 = 922,76 + 55,76 · β5
239,83 = 55,76· β5
β5 = 239,83 : 55,76
β5 = 4,3%;
Находим извлечение:
IV Грохочение материала крупностью -32 +1 мм
γ4 = γ6 + γ7 + γ8
γ4β4 = γ6β6 + γ7β7 + γ8β8
Решаем первое уравнение системы
γ4 = γ6 +γ7 + γ8 80,24 = 3,21 + 32,1 + 44,93
Решаем второе уравнение системы
γ4β4 = γ6β6 + γ7β7 + γ8β8
Известно β4 = 11,5%, принимаем β6 = 20 %, β8 = 1 %;
80,24 · 11,5 = 3,21 · 20 + 32,1 · β6 + 44,93 · 1
922,76 = 64,2 + 32,1 · β7 + 44,93
922,76 – 64,2 – 44,93 = 32,1 · β7
β7 = 813,63 : 32,1
β7 = 25,346 %;
Находим извлечение:
V Обесшламливание
γ5 = γ9 + γ10
γ5β5 = γ9β9 + γ10β10
Решаем первое уравнение системы
γ5 = γ9 +γ10 55,76 = 35,686 + 20,073
Решаем второе уравнение системы
γ5β5 = γ9β9 + γ10β10
Известно β5 = 4,3%, принимаем β10 = 1,3%;
55,76 · 4,3 = 35,686 · β9 + 20,073 · 1,3
239,768 = 35,686 · β9 + 26,095
213,673 = 35,686 · β9
β9 = 5,987%;
Находим извлечение:
VII Грохочение материала крупностью 1мм
γ9 = γ13 + γ14
γ9β9 = γ13β13 + γ14β14
Решаем первое уравнение системы
γ9 = γ13 + γ14 35,686 = 24,186 + 11,5
Решаем второе уравнение системы
γ9β9 = γ13β13 + γ14β14
Известно β9 = 5,987 %, принимаем β14 = 1 %;
35,686 · 5,987 = 24,186 · β12 + 11,5 · 1