Системы подчиненного управления (стр. 2 из 5)
Пересчитываем ЭДС условного холостого хода тиристорного преобразователя:
Определим активное и индуктивное сопротивление трансформатора:
Индуктивность фазы трансформатора:
1.3 Выбор тиристоров
Тиристор выбираем по протекающему через него току, условиям охлаждения вентилей и максимальному обратному напряжению.
Максимальное обратное напряжение на тиристоре:
где КЗН = 1.25 … 2.0 — коэффициент запаса по напряжению, который учитывает возможность появления перенапряжения на тиристорах (принимаем КЗН = 1.5);
КUОБР = 1.045 — коэффициент обратного напряжения.
В.Среднее значение тока, который протекает через тиристор со стандартным радиатором при нормальной нагрузке и принудительном охлаждении:
где IH = 360 A — номинальный ток двигателя;
Величина потерь в тиристоре:
По этим величинам выбираем тиристор типа Т15–160 с параметрами:
IВ. ДОП = 160 А; rД = 0.001 Ом;
Imax.cp = 160 А; UОБР. МАКС = 1600 В; UОТКР.СОСТ =1.8 В
Допустимые потери в тиристоре при прохождении через него тока в классификационной схеме:
Проверяем условия правильности выбора тиристоров:
Поскольку условия выполняются, то тиристоры выбраны правильно.
1.4 Выбор сглаживающего реактора
Сглаживающий реактор, включаемый последовательно с якорем двигателя необходим для:
1) Обеспечения непрерывного тока якоря двигателя в определенном диапазоне нагрузок и частот вращения его;
2) Ограничение амплитуды переменной составляющей тока якоря двигателя до допустимой величины.
Для обеспечения непрерывного тока при минимальной нагрузке РТП и угле регулирования aМАКС индуктивность сглаживающего реактора можно определить по формуле:
где EdO = 931.5 B — ЭДС условного холостого хода ТП;
eN= 0.24 — коэффициент, определяемый по зависимости
; 
— частота первой гармоники выпрямленного напряжения; 
— относительная величина эффективного значения первой гармоники выпрямленного тока;LЯД — индуктивность якоря двигателя;
b = 2.
Относительная величина эффективного значения первой гармоники выпрямленного напряжения eN определяется по величине максимального угла регулирования
соответствующей минимальной скорости двигателя: 
где rСУМ.ТП — суммарное сопротивление выходной цепи ТП;
— коэффициент пропорциональности между скоростью и ЭДС;nМИН — минимальная скорость двигателя.
где
— сопротивление якорной цепи двигателя.Таким образом:
Полагаем, что требуемый диапазон регулирования скорости равным DР = 30, тогда минимальная скорость:
об/мин.Суммарное сопротивление выходной цепи ТП:
где rД = 0.001 Ом — динамическое сопротивление тиристора;
— сопротивление фазы трансформатора; 
— коммутационное сопротивление;a = b = 2.
Таким образом:
Далее получаем
По графику
(1, стр. 56) определяем: eN = 0.24.Индуктивность якоря двигателя:
,где К = 0.1 — коэффициент для компенсированных двигателей.
Таким образом:
Выбираем сглаживающий реактор типа ФРОС–1000/0.5УЗ с параметрами (три реактора, соединённых последовательно):
IСР.Н = 800 А; LСР = 3 х 5 мГн = 15 мГн; rСР =3 х 7.2 мОм = 0.0216 Ом
1.5 Выбор уравнительных реакторов
Необходимая индуктивность двух насыщающихся уравнительных реакторов при совместном согласованном управлении выпрямительной и инверторной группами ТП:
где КЭФ — коэффициент, зависящий от схемы соединения групп вентилей, угла регулирования a и характера нагрузки ТП, при
КЭФ = 0.185; 
— частота схемы;КСХ = 4 — коэффициент схемы;
LТР = 161.717×10– 6 Гн — индуктивность фазы трансформатора;
— действующее значение статического уравнительного тока.Таким образом получаем:
12 мГн.По каталогу выбираем два насыщающихся уравнительных реактора типа РОС–100/05Т со следующими параметрами:
LУР = 12 мГн; Iн = 500 А; IУР = 48 А; rУР = 0.002314 Ом
1.6 Защиты тиристорного преобразователя
Во время эксплуатации ТП могут возникать различные аварии, во время которых через тиристоры протекают токи, недопустимые по величине и времени действия. Для защиты от внутренних коротких замыканий используем быстродействующие плавкие предохранители, которые устанавливаются в цепях тиристоров.
Действующее значение тока тиристора в схеме Ларионова:
Выбираем предохранители ПП41: номинальное напряжение 760 В; номинальный ток плавкой вставки 250 А; коммутационная способность 300 кА
Для защиты от внешних КЗ используем автоматические выключатели QF1 и QF2, установленные во вторичной обмотке трансформатора. Номинальный ток электромагнитного расцепителя:
где КЭП = 1.2 — коэффициент эксплуатационной перегрузки.
А.Ток уставки электромагнитного расцепителя:
А.Выбираем автоматический выключатель типа А3736Б (QF1, QF2) со следующими параметрами:
IН.РАСЦ = 400 A; IУСТ = 4000 А.
Номинальный ток электромагнитного расцепителя автоматического выключателя QF3 (QF4), установленного в цепи постоянного тока:
Выбираем автомат типа А3795H со следующими параметрами:
IН.РАСЦ = 630 B; IУСТ = 2400 А.
Для защиты ТП от внешних перенапряжений применим защитную RpCp—цепочку, включенную на стороне переменного тока через дополнительный маломощный выпрямитель. Рассчитаем величины параметров элементов цепочки:
мкФ.где I01% = 1.8 — определяем по зависимости
.Рабочее напряжение конденсатора:
В.Выбираем конденсатор МБГП (два паралельно) емкостью по 10 мкФ каждый и рабочим напряжением 1000 В.
Ом.Мощность потерь на гасящем резисторе RД:
