Проектирование 16-ти этажного 2-х секционного жилого дома в Ейске (стр. 7 из 16)

По формуле:

Для арматуры класса А-IV

Поскольку

принимаем

Тогда

см².

По сортаменту принимаем:

2 Ø10 А-IVА_S=1,57 см²

М_u = 1,57*1,2*510*10²*11*0,915 = 6,04*10⁵ МПа

М_u = 6,04*10⁵ МПа > М_act = 5,738*10⁵ МПа

Расстояние между стержнями принимаем 200мм.

Расчет по прочности сечения, наклонного к продольной оси плиты

Поперечная сила Q =10,4кН

Предварительно приопорные участки плиты заармируем в соответствии с конструктивными требованиями. Для этого с каждой стороны плиты устанавливают по четыре каркаса длиной l = 0,85м с поперечными стержнями Ø 4Вр-I, шаг которых s = 6 см (

или ).

По формуле проверяем условие обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:

Коэффициент, учитывающий влияние хомутов,

Коэффициент поперечного армирования

см² ( 4 Ø 4Вр-I)

Коэффициент

где

для тяжелого бетона.

кН

Следовательно, размеры поперечного сечения плиты достаточны для восприятия активной нагрузки.

Проверяем необходимость постановки расчетной поперечной арматуры из условия:

Коэффициент

для тяжелого бетона.

Коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в двутавровом сечении элементов.

Коэффициент, учитывающий влияние продольной силы обжатия

где Р₂ принимается с учетом коэффициента

0,865

Тогда

< 1,5

Следовательно, условие удовлетворяется, арматура ставится по конструктивным требованиям, (Хомуты ставим с шагом 6см, Ø4 Вр-I).

Армирование плиты показано на листе.

Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

Геометрические характеристики приведенного сечения.

Приведенная высота сеченияh₀ = 11см , ширина сеченияb = 100см ,

высота сеченияh = 14см

При

площадь приведенного сечения

см²

Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани

см³

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

см

Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести

см⁴

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней и по верхней зоне.

см³

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, согласно формуле:

Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения

где М- изгибающий момент от полной нормативной нагрузки,

М = 4,98 кН*м = 498100 Н*см

Р₂ – усилие обжатия с учетом всех потерь

Н

эксцентриситет усилия обжатия

см

Н/см²

принимаем

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны

=2,33

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяется по формуле:

- для симметричного сечения

см³

= 4932 см³

Потери предварительного напряжения

При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры

Первые потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры:

=0,03*463=13,9 МПа

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами

, так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Потери от деформации анкеров и формы при электротермическом способе равны 0

и

Потери от трения арматуры об огибающие приспособления ,поскольку напрягаемая арматура не отгибается

Потери от быстронарастающей ползучести определяются в зависимости от соотношения

По таблице СНиП

. Из последнего условия устанавливается передаточная прочность

Усилие обжатия с учетом потерь

,,, вычисляется по формуле

1,57 *(463-13,9)*100 = 44012 Н

Напряжение в бетоне при обжатиии

Н/см² = 0,85 МПа

Передаточная прочность бетона

МПа

Согласно требованиям СНиП

МПа и МПа

Окончательно принимаем

МПа

Тогда :

Условие выполняется.

Сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия

( без учета изгибающего момента от собственной массы плиты).

Так как

то потери от быстронатекающей ползучести

Первые потери

13,9 + 2,04 = 15,94 МПа

Вторые потери определяются по формулам :