Проектирование 16-ти этажного 2-х секционного жилого дома в Ейске (стр. 8 из 16)
Потери от усадки бетона
МПаПотери от ползучести бетона
вычисляются в зависимости от соотношения 
, где 
находится с учетом первых потерь . 
При
МПаВторые потери
МПаПолные потери
МПаТак как
МПа < 100МПа, окончательно принимаем 
МПа.Р2 = 1,57 * (463 - 100 ) * 100 = 35570 Н
Расчет по образованию трещин
Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-категории, коэффициент надежности по нагрузке
. Расчет производится из условия: 
Нормативный момент от полной нагрузки М = 4,981 кН*м
Момент образования трещин
по способу ядровых моментов определяется по формуле : 
где ядровый момент усилия обжатия
35570*0,865*(4,0+2,33) = 51382,6 Н*см = 0,51 кН*мТак как
4,981кН*м < 
4932*106*1,4*103+0,51 = 7,41 кН*м , в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок трещины не образуются.Трещины не образуются также и в верхней зоне плиты в стадии ее изготовления.
Расчет прогиба плиты
Предельно допустимый прогиб для рассчитываемой плиты с учетом эстетических требований согласно таблице СНиП.
см.Определение прогибов производится только на действие постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке
по формуле : 
,где для свободно – опертой балки коэффициент
равен :· 5/48 при равномерно распределенной нагрузке
· 1/8 при двух равных моментах по концам балки от стлы обжатия.
Полная кривизна плиты на участках без трещин в растянутой зоне определяется по формулам СНиП
Кривизна от постоянной и длительной нагрузки
1/смгде
0,85 – коэффициент , учитывающий влияние кратковременной ползучести тяжелого бетона, 
2 - – коэффициент , учитывающий влияние длительной ползучести тяжелого бетона при влажности больше 40%Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия с учетом
1/смПоскольку напряжения обжатия бетона верхнего волокна
Н/см2,т.е. верхнее волокно растянуто, то в формуле при вычислении кривизны
, обусловленной выгибом плиты вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, принимаем относительные деформации крайнего сжатого волокна 
. Тогда согласно формулам СНиП
1/смгде
2,04+42,14 = 44,18 МПаПрогиб от постоянной и длительной нагрузок
f =[5/48*1,7*10-5 – 1/8*(0,26 + 0,02)*10-5]*3312 = 0,23см
f=0,23см. < fu = 1,7см.
т.е. прогиб не превышает допустимую величину.
Прочность сечения обеспечена.
Производим расчет сборной стены:
3. Сборная внутренняя несущая беспроемная стена
А. Сбор вертикальных нагрузок
1. Нагрузка на м2 конструкции перекрытия в жилых помещениях
| Вид нагрузки | qнор, кН/м2 | gf | qрас, кН/м2 |
| 1. Линолеум d=3 мм r= 1800 кг/м3 | 0,063 | 1,3 | 0,082 |
| 2. Цементно – песчаная стяжкаd=20 мм r= 1800 кг/м3 | 0,63 | 1,3 | 0,82 |
| 3. Древесно – волокнистая плитаd=50 мм r= 550 кг/м3 | 0,050 | 1,3 | 0,065 |
| 4. Железобетонная плитаd=140 мм r= 2500 кг/м3 | 3,5 | 1,1 | 3,85 |
| Итого постоянная q | 4,243 | 4,816 | |
| Временная нагрузка v | 1,500 | 1,3 | 1,950 |
| в том числе длительная vL | 0,300 | 1,3 | 0,390 |
| Кратковременная vsh | 1,200 | 1,3 | 1,560 |
| Полная нагрузка q+v | 5,743 | 6,616 |
2. Нагрузка на 1 м2 покрытия
| Вид нагрузки | qнор, кН/м2 | gf | qрас, кН/м2 | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | ||||
| 1. Гидроизоляц.ковер 4 слоя | 0,19 | 1,3 | 0,247 | ||||
| 2. Армированная цементная стяжка t=100 мм r= 2200 кг/м3 | 0,22 | 1,3 | 0,286 | ||||
| 3. Пеностеклоd=120 мм r= 300 кг/м3 | 0,36 | 1,3 | 0,468 | ||||
| 4. Пароизоляция 1 слой | 0,05 | 1,3 | 0,065 | ||||
| 5. Железобетонная плитаd=140 мм r= 2500 кг/м3 | 3,5 | 1,1 | 3,85 | ||||
| Итого постоянная q | 4,32 | 4,916 | |||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | ||||
| Временная | |||||||
| Снеговая полная S | 1 | 1,4 | 1,4 | ||||
| длительная | 0,3 | 1,4 | 0,42 | ||||
| Итого постоянная q + снеговая S | 5,32 | 6,316 | |||||
3. Нагрузка от собственного веса стены на 1 пог.м ее длины
| Вид нагрузки | qнор, кН/м2 | gf | qрас, кН/м2 |
| Железобетонная стена Н=2800 мм r= 2500 кг/м3 | 79,4 | 1,1 | 87,32 |
Суммируем все виды нагрузок на стену при грузовой площади от стены
Определяем вертикальную нагрузку, действующую на стену:
Грузовая площадь: А = 10,2 * 3,6 = 36,72 м.кв.
Находим вертикальные нагрузки на рассматриваемую стену.
Nр(0) = 22,08 кН
Nн(0) = 19,15 кН
Nр(49,3) = 0,95 х 16 х 25,8 +22,08 +87,32 х 18 =2006,65 кН
Nн(49,3) = 0,95 х 16 х 22,5 + 19,15 +79,4 х 18 = 1808,35 кН
Б. Сбор горизонтальной нагрузки. (ветровая)
Согласно карте 3 СНиП 2.01.07-85 «Строительная климатогия и геофизика» город Ейск расположен в первом районе по давлению ветра. Нормативное значение ветрового давления Wс = 0,23 кПа.
Нормативное давление ветра на высоте Z над поверхностью земли для зданий высотой H > 40 м с равномерно-распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью несущей системы равно:
wn = w0´×С( k +1,4 ksup´ Z/H ´×xzn) ; [кПа]
где w0 - нормативное значение ветрового давления на 1 м2 поверхности
фасада. Для города Ейска w0 = 0,23 кН/м2 (кПа);
С - аэродинамический коэфициент, равный 1,4
k - коэффициент возрастания напора по высоте здания;
ksup-коэффициент возрастания скоростного напора для вершины здания ksup =1,2;
x - коэффициент пульсации скоростного напора на уровне Н,
принимаемый для здания с Н = 49,3м и x = 0,757;
z - коэффициент динамичности, зависящий от параметра e,
который определяется по формуле:
e=Ögf´w0 / (940 ´ f1)
gf = 1,4 , коэффициент надежности по ветровой нагрузке
f1 - первая частота собственных колебаний, Гц
f1 = 1/T1 = 1/1,0533 = 0,966
T1 - период первой формы собственных колебаний.
По приближенной формуле:
Т1 = 0,021Н = 0, 021´ 49,3 =1,0533
e = (1,0533 / 940) х Ö1,4 х 0,23 х 1000 = 0,020
| Высота над поверхностью земли; м | 5 | 10 | 20 | 40 | 49,3 |
| K | 0,5 | 0,65 | 0,85 | 1,1 | 1,2 |
По графику рис.2 СНиП находим значение z = 1,51.
n - коэффициент коррекции пульсации ветра, при
L = 52,8 м;
Н = 49,3 м;
n = 0,641.
| Высота над поверхностью земли; Z, м | 5 | 10 | 20 | 40 | 49,3 |
| Z/H | 0,101 | 0,203 | 0,406 | 0,811 | 1,000 |
1,4 ksup´Z/H ´x´zn = 1,4 ´1,2 ´ Z / H ´0,641 ´1,51´ 0,77 = 1,252 Z / H
wn(Z = 5) = 0,23 ´1,4(0,5+1,252 ´0,101) = 0,202 кН/м2