Специализированная поликлиника в г Краснодаре (стр. 10 из 17)

где δ^{^}=a/h₀=4/36=0,11

Армирование конструктивное. Принимаем по 2 диаметром 22 А-IIIc каждой стороны, тогда

μ₁

6.5 Расчет стыка колонны с надколонной плитой

Стык на поперечную силу Q рассчитывается по формуле: Q=∑R_aF₀sinα+Q_б.

При α=45º (угол наклона отгибов) и угле наклона пирамиды продавливания, также равном 45º, получим Q_б=0,15R_ub_срh_0.В этих формулах F₀-сечение отгибов по каждой грани колонны;

b_ср=b_в+b_н/2- средний периметр оснований пирамиды продавливания.

Расчетная поперечная сила принимается по колонне по оси “14” нижнего этажа:

кН

На каждую грань колонны Q=308,6/4=77,1 кН

Проверяем условие формулы III.16 [1, стр. 49]: Q≤0,2R_ub_срh₀; h₀=22 см

b_ср=

см; Q=

кН

Требуемое сечение отгибов по каждой стороне колонны:

F₀=

отгибы ставятся конструктивно. Принимаем 4Ø12 А-I с каждой стороны колонны.

6.6 Расчет на воздействие сейсмической нагрузки

Район строительства относится к восьмибальному по сейсмическому воздействию.

Фундаменты здания свайные, опирающийся на тугопластичные глины, поэтому по грунтам сейсмичность не изменяется.

Расчетные нагрузки: постоянные

-от покрытия g^р1= 9,098 кН/м²»9, 10 кН/ м^2;

-от перекрытия g^р2= 8,902 кН/м²» 8,90 кН/м^2.

Расчетные полезные нагрузки: длительные

-на покрытие g_дл1 = 0 кН/м^2;

-на перекрытие g_дл2 = 1,20 кН/м².

Расчетные полезные нагрузки: кратковременные

-на покрытие g_кр1=0,70кН/м^2;

на перекрытие g_кр2=1,20кН/м².

Ярусные расчетные нагрузки складываются из веса конструкции перекрытия, веса колонн, веса ограждающих стен и полезных нагрузок.

Так как сейсмическое воздействие относится к особым сочетаниям нагрузок, то применяются следующие коэффициенты сочетаний:

-для постоянных нагрузок g_с=0,9;

-для временных длительных g_с=0,8;

-для кратковременных g_с=0,8.

При особых сочетаниях нагрузок ветровая нагрузка не учитывается.

Расчетный вес колонн (29 шт.):

кН

Расчетный вес стен с оконными проемами с усредненным объемным весом r=15,0 кН/м², при толщине 0,3 м и длине 85 м:

кН.

При общей площади этажа здания:

м²

Находим ярусные нагрузки по этажам:

-от покрытия

кН.

Ярусные массы:

Находим жесткости железобетонных диафрагм здания вдоль цифровых осей:

-для Д-1

-3 шт

-для Д-2

-1 шт.

Жесткость диафрагм при бетоне В25 (Ев=30000 Мпа=3000000 Н/см²=300000 кН/м²)

В=0,85 Ев

Находим тон свободных колебаний по формуле:

где a₁=1,8; a₂=0,3; a₃=0,1, соответственно формулам колебаний.

Н_о=3,6

- высота здания;

n=5 – число этажей;

L=3,6 м – высота этажа.

Тон свободных колебаний определяется по формуле:

т.к. Т₁> 0,4 с, то необходимо определить тон для всех трех форм колебаний.

Для 2-го тона: Т₂ = 0,88 с > 0,4 с

Для 3-го тона: Т₃ = 0,29 с < 0,4 с

Динамические коэффициенты:

β₁ = 0,28 < 0,8 β₁ = 0,8

принято

β₂ = 1,70 < 2,0 β₂ = 1,92

β₃ = 5,17 > 2,0 β₃ = 2,0

Коэффициент формы колебаний:

X_i (X_j) = Sin (α_i - 1) ňξ_j

, где i = 1,2,3.

Таблица 6.6

ξ_{i =}	X_i (X_j) для трех форм колебаний
ξ_{i =}	Первой Х₁(Х_j)	Второй Х₂(Х_j)	Третьей Х₃(Х_j)
1	2	3	4
1,00	Sin 0,5π = 1,000	Sin 1,5π = -1,000	Sin 2,5π = 1,000
0,80	Sin 0,4π = 0,951	Sin 1,2π = -0,588	Sin 2π = 0,000
0,60	Sin 0,3π = 0,809	Sin 0,9π = +0,309	Sin 1,5π = -1,000
0,40	Sin 0,2π = 0,588	Sin 0,6π = +0,951	Sin π = 0,000
0,20	Sin 0,1π = 0,309	Sin 0,3π = +0,809	Sin 0,5π = 1,000

Таблица 6.7. Коэффициенты форм колебаний

Фермы	Этаж	ξ_ш	Q_j	X_i (X_j)	X²_i (X_i)	Q_jX_i(X_j)	Q_jX²_iX_j)	Коэффициенты η_ik
1	2	3	4	5	6	7	8	9
5	1,0	540	1,000	1,000	540	540	ŋ₁₅ = 1,000·1,27 = 1,27
4	0,8	685	0,951	0,904	651	619	ŋ₁₄ = 0,951·1,27 = 1,21
Первая	3	0,6	685	0,809	0,654	554	448	ŋ₁₃ = 0,809·1,27 = 1,03
2	0,4	685	0,588	0,346	403	237	ŋ₁₂ = 0,588·1,27 = 0,75

К дальнейшему расчету принимаем нагрузки по 1-й форме колебаний.

Расчетная сейсмическая нагрузка по формуле 2.5 СниП II-7-81 "Строительство в сейсмических районах".

S_i= K₁K₂K_Ψαβ_iη_iQ_i,

где К₁ = 0,25 - для зданий, в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации и трещины, при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования;

К₂ = 0,9 - учет конструктивных решений здания с числом этажей до пяти;

K_Ψ = 1,0 - для каркасных зданий;

α = 0,2 - для сейсмичности 8 баллов.

Сейсмические силы:

Σ S₅= 0,25·0,9·1,0·0,2·0,8·1,27·540 = ~ 25 кН

Σ S₄= 0,25·0,9·1,0·0,2·0,8·1,21·685 = ~ 30 кН

Σ S₃= 0,25·0,9·1,0·0,2·0,8·1,09·685 = ~ 25 кН

Σ S₂= 0,25·0,9·1,0·0,2·0,8·0,75·685 = ~ 19 кН

Σ S₁= 0,25·0,9·1,0·0,2·0,8·0,382·685 = ~ 10 кН

Эти нагрузки распределяются пропорционально жесткостям диафрагм:

- для Д-1 коэффициент распределения

К₁ =

- для Д-2 соответственно

К₂ =

Нагрузки: на Д-1, на Д-2

S₅= 7,9 кНS₅= 1,3 кН

S₄= 9,5 кНS₄= 1,5 кН

S₃= 7,9 кНS₃= 1,3 кН

S₂= 6,0 кНS₂= 1,0 кН

S₁= 3,2 кН S₁= 0,9 кН

Изгибающие моменты в диафрагме Д-1 на уровне пола 5-го этажа рамы:

М₅ = 7,9·3,6 = 28,44 кН·м

на уровне пола 4-го этажа рамы:

М₄ = 7,9·7,2+9,5·3,6 = 91,08 кН·м

на уровне пола 3-го этажа рамы:

М₃ = 7,9·10,8+9,5·7,2+7,9·3,6 = 182,16 кН·м

на уровне пола 2-го этажа рамы:

М₂ = 7,9·14,2+9,5·10,8+7,9·7,2+6,0·3,6 = 294,84 кН·м

на уровне пола 1-го этажа рамы:

М₁ = 7,9·17,8+9,5·14,2+7,9·10,8+6,0·7,2+3,2·3,6 = 419,04 кН·м

Диафрагма располагается на собственном свайном фундаменте, поэтому дополнительную вертикальную нагрузку от изгибающего момента воспринимают колонны, с которыми диафрагма связана монолитно, на уровне пола 1-го этажа:

N_доп = ±

кН

Вертикальная нагрузка, приходящаяся на колонну по осям 14-В составляет: N = 1486 кН с грузовой площади 6,0х4,5 = 27,0 м².

На колону по осям 14-Г с грузовой площадью А = 6х3 = 18 м² с учетом сейсмической нагрузки, будет действовать нагрузка:

N =

кН < 1486 кН

Армирование колонн с диафрагмами принимаем аналогично армированию колонн рам без диафрагм.

7. Технология строительного производства

7.1 Технология строительно-монтажных работ

7.1.1 Определение номенклатуры и объемов внутриплощадочных подготовительных и основныхстроительно-монтажных работ

Подсчет объемов строительно-монтажных работ осуществляется в соответствии с правилами исчисления объемов работ технической части каждой главы СНиП IV-2-82.