ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 60
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=579.1
ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 20
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=502.7
ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 20
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=1004.76
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
------------------------------------------------------
СХЕМА СОЕДИНЕНИЯ КС ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ В ТС (КВТ*Ч)
------------------------------------------------------
РАЗДЕЛЬНАЯ
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 77430
ПО НЕЧЕТН. ПУТИ = 113047
ОТ ВЗАИМ.ВЛИЯНИЯ = 54699
ОБЩИЕ = 245177
УЗЛОВАЯ
ОТ ВЗАИМ.ВЛИЯНИЯ = 13675
ОБЩИЕ = 206506
ПАРАЛЛЕЛЬНАЯ 185702
------------------------------------------------------
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 10-ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ
ДЛИНА ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ ( KM )= 36
ПРИЗНАК НЕОБХОДИМОСТИ РАСЧЕТА :
(1 - РАСЧЕТ ВЫПОЛНЯЕТСЯ, 0 - НЕ ВЫПОЛНЯЕТСЯ)
ДЛЯ РАЗДЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ УЗЛОВОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ПРИЗНАК СХЕМЫ ПИТАНИЯ КС Y:
Y=2 ПРИ ДВУСТОРОННЕМ ПИТАНИИ,
Y=1 ПРИ ОДНОСТОРОННЕМ ПИТАНИИ СПРАВА,
Y=-1 ПРИ ОДНОСТОРОННЕМ ПИТАНИИ СЛЕВА.
Y = 2
ДЛЯ РАЗДЕЛЬНОЙ СХЕМЫ :
ДЛЯ НЕЧЕТНОГО ПУТИ
ГОДОВЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ КВТ*Ч/(ОМ*ГОД) = 45455
УДЕЛЬНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ/КМ) = 0.111
ДЛЯ ЧЕТНОГО ПУТИ
ГОДОВЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ КВТ*Ч/(ОМ*ГОД) = 60437
УДЕЛЬНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ/КМ) = 0.111
ДЛЯ УЗЛОВОЙ СХЕМЫ:
ГОДОВЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ КВТ*Ч/(ОМ*ГОД) = 101023
УДЕЛЬНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ/КМ) = 0.111
ДЛЯ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ СХЕМЫ:
ГОДОВЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ КВТ*Ч/(ОМ*ГОД) = 97999
УДЕЛЬНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ/КМ) = 0.111
ЧИСЛО ТИПОВ ПОЕЗДОВ = 6
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ И РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ
ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч (КВА*Ч)
ДЛЯ 1 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 60
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=148.01
ДЛЯ 2 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 40
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=543.26
ДЛЯ 3 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 20
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=328.89
ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 60
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=502.56
ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 20
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=1237.67
ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 20
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=1904.59
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
------------------------------------------------------
СХЕМА СОЕДИНЕНИЯ КС ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ В ТС (КВТ*Ч)
------------------------------------------------------
РАЗДЕЛЬНАЯ
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 181638
ПО НЕЧЕТН. ПУТИ = 241506
ОТ ВЗАИМ.ВЛИЯНИЯ = 80422
ОБЩИЕ = 503567
УЗЛОВАЯ
ОТ ВЗАИМ.ВЛИЯНИЯ = 20106
ОБЩИЕ = 423793
ПАРАЛЛЕЛЬНАЯ 391604
------------------------------------------------------
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 11-ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ
ДЛИНА ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ ( KM )= 36
ПРИЗНАК НЕОБХОДИМОСТИ РАСЧЕТА :
(1 - РАСЧЕТ ВЫПОЛНЯЕТСЯ, 0 - НЕ ВЫПОЛНЯЕТСЯ)
ДЛЯ РАЗДЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ УЗЛОВОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ПРИЗНАК СХЕМЫ ПИТАНИЯ КС Y:
Y=2 ПРИ ДВУСТОРОННЕМ ПИТАНИИ,
Y=1 ПРИ ОДНОСТОРОННЕМ ПИТАНИИ СПРАВА,
Y=-1 ПРИ ОДНОСТОРОННЕМ ПИТАНИИ СЛЕВА.
Y = 2
ДЛЯ РАЗДЕЛЬНОЙ СХЕМЫ :
ДЛЯ НЕЧЕТНОГО ПУТИ
ГОДОВЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ КВТ*Ч/(ОМ*ГОД) = 29144
УДЕЛЬНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ/КМ) = 0.111
ДЛЯ ЧЕТНОГО ПУТИ
ГОДОВЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ КВТ*Ч/(ОМ*ГОД) = 51274
УДЕЛЬНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ/КМ) = 0.111
ДЛЯ УЗЛОВОЙ СХЕМЫ:
ГОДОВЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ КВТ*Ч/(ОМ*ГОД) = 77363
УДЕЛЬНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ/КМ) = 0.111
ДЛЯ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ СХЕМЫ:
ГОДОВЫЕ УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ КВТ*Ч/(ОМ*ГОД) = 75749
УДЕЛЬНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ/КМ) = 0.111
ЧИСЛО ТИПОВ ПОЕЗДОВ = 6
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ И РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ
ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч (КВА*Ч)
ДЛЯ 1 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 60
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=256.1
ДЛЯ 2 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 40
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=346.7
ДЛЯ 3 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 20
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=747.856
ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 60
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=882.3
ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 20
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=1442.38
ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ = 20
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ КВТ*Ч(КВА*Ч)=1146.06
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
------------------------------------------------------
СХЕМА СОЕДИНЕНИЯ КС ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ В ТС (КВТ*Ч)
------------------------------------------------------
РАЗДЕЛЬНАЯ
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 116459
ПО НЕЧЕТН. ПУТИ = 204891
ОТ ВЗАИМ.ВЛИЯНИЯ = 105199
ОБЩИЕ = 426550
УЗЛОВАЯ
ОТ ВЗАИМ.ВЛИЯНИЯ = 26300
ОБЩИЕ = 335442
ПАРАЛЛЕЛЬНАЯ 302693
------------------------------------------------------
Вывод: Параллельная схема соединения оправдывает себя в виду меньших годовых потерь в ней по сравнению со схемами, которые рассмотрены выше При этом учитывалось взаимное влияние подвесок путей, которое имеет место для системы тяги переменного тока.
7.2. Потери электроэнергии в трансформаторах тяговых подстанций
В выходной информации содержатся следующие данные: число работающих понижающих трансформаторов, средний коэффициент загрузки понижающего трансформатора (если всю нагрузку тяговой подстанции берет один трансформатор), оптимальный коэффициент загрузки понижающего трансформатора, годовые потери энергии в понижающих трансформаторах (кВт*ч), время работы одного понижающего трансформатора (час/год), то же для двух трансформаторов, средний коэффициент загрузки одного понижающего трансформатора, годовые потери энергии при одном и двух работающих трансформаторах (кВт*ч).
АЛГОРИТМ РАСЧЕТА:
Годовые активные потери для группы постоянно параллельно работающих трансформаторов определяются по формуле:
DA = [Nт*(DPхх+kэр*Iхх*Sн/100)+(DPкз+kэр*Uк*Sн/100)*kзср^2 *kэ^2/Nт]*8760, (17)
где Nт - число работающих трансформаторов;
DPхх - потери холостого хода трансформатора, кВт;
Sн - номинальная мощность одного трансформатора, кВА;
kэр - коэффициент эквивалентности реактивных потерь (коэффициент повышения потерь), принят равным 0.12 кВт/квар;
Iхх - ток холостого хода трансформатора, %;
Uк - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;
kэ - коэффициент эффективности загрузки тяговой подстанции, принят равным 1.05;
kзср - средний коэффициент загрузки одного трансформатора в долях от номинальной мощности Sн (для двухобмоточных трансформаторов kзср = Sср/Sн, Sср - среднегодовая нагрузка, приходящаяся на рассматриваемую группу трансформаторов).
Расчет потерь производится согласно "Инструктивно-методических указаний" Трансэлектропроекта 3-72 с учетом для тяговых подстанций переменного тока неравномерной загрузки фаз.
Расчет производится при помощи подпрограммы blok08 программного комплекса BLOK.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ЭНЕРГИИ В ТРАНСФОРМАТОРАХ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ
ВВЕДИТЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ :
ПРИЗНАК РОДА ТОКА M
(ДЛЯ ПОСТОЯННОГО ТОКА M=0, ДЛЯ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА M=1)
M = 1
ЧИСЛО ТЯГОВЫХ ПОДСТАНЦИЙ = 12
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 1 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.4
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 6887.4
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 0
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.2928291
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 1858486 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 2 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.3
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 9100.4
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 6103.5
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4318979
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2641676 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 3 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :
ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ В ОБЩЕЙ НАГРУЗКЕ ТП (отн.ед.) = 0.2
ПОТЕРИ Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 91
ТОК Х.Х. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 1
ПОТЕРИ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВТ) = 320
НАПРЯЖЕНИЕ К.З. ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА (КВА) = 63000
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИБОЛЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА ПИТАНИЯ ТП (КВА) = 9051.8
СРЕДНЯЯ НАГРУЗКА НАИМЕНЕЕ ЗАГРУЖ. ПЛЕЧА (КВА) = 8165.3
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРОВ = 1
СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.4418264
ОПТИМАЛЬНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЗАГРУЗКИ ПОНИЖ.ТРАНСФОРМАТОРА = 0.5243366
ГОДОВЫЕ ПОТЕРИ ЭНЕРГИИ В ПОНИЖ.ТРАНСФ-РЕ ТП = 2713467 КВТ*Ч
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 4 -Й ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ :